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4Cr25Ni35Nb耐熱鋼鑄造_4Cr25Ni35Nb*使用在950℃環(huán)境下軸承座回顧創(chuàng)業(yè)至今，國(guó)勁合金已走過(guò)十多年的風(fēng)雨歷程，在日益發(fā)展的同時(shí)，我公司始終堅(jiān)持以求生存，以信譽(yù)求發(fā)展，客戶(hù)*，周到的辦廠宗旨，不斷地向市場(chǎng)奉獻(xiàn)高技術(shù)的產(chǎn)品和。ZG45Cr26Ni35/ZG40Cr20Ni14Si2/P-40/ZG40Cr28Ni48W5Si2/ZG1Cr18Ni9Ti/BTMNi4Cr2-DT/ZG0Cr13Ni4Mo/P-40Nb/ZGCr26Ni12/BTMCr20/ZG40Cr25Ni20/ZG35Cr24Ni7SiN /ZCr15Ni16/3Cr24Ni7SiN在R-150洛氏硬度計(jì)上進(jìn)行硬度。金相試樣在沖斷試樣上截取，腐蝕劑采用4%酒精，實(shí)驗(yàn)在xjp-6a金相顯微鏡進(jìn)行。沖擊斷口采用ZEISSEVO18型掃描電鏡進(jìn)行觀察，分析沖擊斷裂后試樣的表面形貌征。實(shí)驗(yàn)采用的熱處理藝見(jiàn)表1，淬火加熱在TS鹽浴爐中進(jìn)行，回火在YFL65/10G-GC箱式電阻爐中進(jìn)行。表1熱處理藝序熱處理藝1#890℃1h淬火＋260℃2h回火2#860℃1h淬火＋260℃2h回火3#830℃1h淬火＋260℃2h回火4#890℃1h淬火＋230℃2h回火5#890℃1h淬火＋290℃2h回火6#890℃1h淬火＋540℃2h回火結(jié)果表明：（1）淬火溫度高于Ac3（約810℃）低于。

4試樣的顯微為鐵素體加小部分馬氏體，如圖4所示，從圖4可知，相對(duì)于3試樣，4試樣的馬氏體含量明顯，且顯微也已明顯粗化，而5試樣的顯微幾乎是單一鐵素體，晶粒已十分，如圖5所示。圖6～8分別為6～8試樣的顯微形貌，可見(jiàn)試樣均為鐵素體加馬氏體雙相，且6，7試樣的形貌差異不大，而8試樣的馬氏體形貌相對(duì)于6，7試樣來(lái)講顯得更為。淬火保溫20min的試樣與保溫10min的試樣相，中馬氏體含量略有，因此硬度值也有所，這是因?yàn)閥1cr17mo鋼并非單相的鐵素體鋼，它在熱處理中發(fā)生了相變，10min的保溫時(shí)間太短，材料奧氏體化還不充分，因此?。

4Cr25Ni35Nb耐熱鋼鑄造_4Cr25Ni35Nb*使用在950℃環(huán)境下軸承座實(shí)驗(yàn)采用的壓下規(guī)程為：48.038.023.013.06.04.0mm?？梢?jiàn)異步軋制單道次壓下量較大，可達(dá)54%，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于軋制壓下率30%。對(duì)異步熱軋及熱處理后試樣進(jìn)行拉伸和顯微觀察。試驗(yàn)結(jié)果表明：（1）異步軋制后試樣上下表面晶粒尺寸較中心層、均勻，上表面較下表面晶粒細(xì)化作用明顯?？赡孳堉戚^單向軋制出的細(xì)晶優(yōu)勢(shì)，力學(xué)性能也優(yōu)于單向軋制。（2）合金在兩相區(qū)固溶時(shí)效，隨著淬火溫度的升高，初生相含量明顯，晶粒尺寸不斷長(zhǎng)大，時(shí)效后初生相和次生相逐漸粗化。

隨著回火溫度的升高，板條馬氏體寬度由260nm到437nm，位錯(cuò)密度減小，下貝氏體含量增多，其中的碳化物增多，且長(zhǎng)大趨勢(shì)較為明顯；（3）300M超度鋼隨回火溫度的變化，所對(duì)應(yīng)的沖擊韌性宏觀斷口由纖維區(qū)、放射區(qū)和剪切唇三個(gè)區(qū)域構(gòu)成。P92鋼憑借優(yōu)異的綜合性能，現(xiàn)已成為超超臨界機(jī)組蒸汽管道與聯(lián)箱的主要用鋼。與此同時(shí)，隨著經(jīng)濟(jì)建設(shè)速度的加快，電力需求越來(lái)越大，P92鋼管的廣泛應(yīng)用必將對(duì)其焊接藝提出更高要求。

ZG40Ni35Cr25W4、3Cr24Ni7SiNRE、BTMCr9Ni5、ZG1Cr18Ni9、ZG1Cr24Ni7SiNRe、ZG35Cr26Ni12Si、ZG8Cr26Ni4Mn3NRe、ZG1Cr19M02、4Cr25Ni35WNb、ZG40Cr28Ni48W5Si2、4Cr25Ni35WNb、ZG30Ni35Cr15、ZG2Cr25Ni13、ZG30Cr7Si2、ZG0Cr18Ni9Ti

4Cr25Ni35Nb耐熱鋼鑄造_4Cr25Ni35Nb*使用在950℃環(huán)境下軸承座當(dāng)LCB鋼用于結(jié)構(gòu)件時(shí)，可以節(jié)約材料，使零件輕量化。經(jīng)方案三處理后的試樣沖擊值達(dá)到87J，高于ASTMA352中所規(guī)定的平均值，試樣的沖擊韌性大大。這是因?yàn)榻?jīng)過(guò)正火預(yù)處理后，細(xì)化了晶粒，經(jīng)淬火的馬氏體更為致密，終使得材料的強(qiáng)韌性了。經(jīng)方案一處理后的試樣，各指標(biāo)已能ASTMA352的要求。經(jīng)實(shí)際生產(chǎn)檢驗(yàn)，鑄件熱處理后的性能良好。表2LCB鋼熱處理后的力學(xué)性能5、結(jié)語(yǔ)(1)熔煉LCB鋼時(shí)采用低碳高錳的原則，并添加適量的Cr、Mo、Ni等化學(xué)元素，可以固溶強(qiáng)化鐵素體基體，同時(shí)較大幅度的材料的韌性，為熱處理進(jìn)一步力學(xué)性能打下良好的基礎(chǔ)。G750是一種我國(guó)自主研發(fā)的、可以應(yīng)用于700℃*超超臨界鍋爐過(guò)熱器/再熱器管的新型鎳基高溫合金。研究新型鎳基高溫合金G750的和性能。研究結(jié)果表明:G750合金的由奧氏體基體和強(qiáng)化相γ′,以及微量的晶內(nèi)和晶界MC、M23C6組成;力學(xué)性能優(yōu)異,室溫和高溫強(qiáng)度高、塑性好;高溫持久性能突出,760℃/10~5h的持久強(qiáng)度超過(guò)100MPa;在750~850℃高溫*時(shí)效后性好,無(wú)有害相析出;*時(shí)效至10000h時(shí),室溫拉伸性能變化小,沖擊韌性短期下降后趨于。在SUN20電子拉伸試驗(yàn)機(jī)和JBN-300B擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行力學(xué)性能。采用J-6390A型掃描電鏡及JEM-200CX型透射電鏡分別對(duì)試樣斷口形貌和顯微進(jìn)行觀察。結(jié)果表明：（1）300M鋼經(jīng)870℃淬火后，在290～320℃范圍內(nèi)回火，300M的抗拉強(qiáng)度有所下降，屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率和斷面收縮率基本保持不變，韌性呈上升趨勢(shì)。當(dāng)回火溫度為300℃時(shí)，板條M和BL等的形態(tài)、數(shù)量和分布達(dá)到的匹配，強(qiáng)韌化*，綜合力學(xué)性能；（2）300M超度鋼經(jīng)不同溫度回火后其顯微基本為板條馬氏體（M）、下貝氏體（BL）和殘留奧氏體（AR）的復(fù)合。

4Cr25Ni35Nb模具的好壞，尤其是使用壽命的長(zhǎng)短，在很大程度取決于所采用的熱處理藝。調(diào)查發(fā)現(xiàn)，因熱處理問(wèn)題造成的模具失效占整個(gè)失效原因的50%。為了壓鑄模的使用壽命，對(duì)3Cr2W8V鋼進(jìn)行了等溫球化退火、淬火以及不同溫度的回處理，通過(guò)分析及力學(xué)性能，研究了熱處理藝對(duì)3Cr2W8V鋼和性能的影響。將3Cr2W8V鋼在20kg中頻感應(yīng)爐中重熔，在熔煉中，考慮到C元素的燒損，向爐中加入少量生鐵以補(bǔ)充碳量，用*測(cè)量鋼水的溫度，澆注6個(gè)試樣。發(fā)現(xiàn)晶粒長(zhǎng)大行為主要受γ’相對(duì)晶界遷移阻力的控制。采用γ’相數(shù)量φ和尺寸r的值表征晶界遷移阻力的大小,發(fā)現(xiàn)其值隨溫度升高逐漸減小,晶界遷移表觀能Q則隨溫度升高而逐漸至晶界擴(kuò)散能。由此建立了修正的γ基體晶粒長(zhǎng)大模型,能夠準(zhǔn)確各溫度范圍的合金晶粒長(zhǎng)大行為,從而可以為雙性能要求的晶粒尺寸分布提供依據(jù)。采用示差掃描量熱分析和熱物理模擬對(duì)熱+等溫鍛造態(tài)合金固溶冷卻中γ’強(qiáng)化相析出行為進(jìn)行了基礎(chǔ)性研究,固溶溫度和冷速分別采用1191℃、0.1～10.8℃·s-1。

因此，A356合金力學(xué)性能的變化應(yīng)主要?dú)w結(jié)為其沉淀析出相之間的轉(zhuǎn)變。從圖3可以看出：雙級(jí)時(shí)效后，硬度值較熱處理藝(固溶時(shí)效熱處理時(shí)，硬度為74B)都有所，主要因低溫預(yù)時(shí)效時(shí)過(guò)飽和固溶體析出GP區(qū)，終時(shí)效溫度后GP區(qū)轉(zhuǎn)化為過(guò)渡相'或彌散的的Mg2Si相[11]，其硬度值較大，在終時(shí)效180℃時(shí)達(dá)到峰值，此時(shí)硬度為91B，熱處理的硬度23%。當(dāng)A356鋁合金固溶處理538℃5h后，雙級(jí)時(shí)效藝為120℃3h＋180℃1h時(shí)，Si顆粒形貌明顯，再結(jié)晶{111}110組分和{111}112組分在吞并冷軋基體中纖維織構(gòu)中的{111}112組分和纖維織構(gòu)中的{111}110組分的晶粒形成再結(jié)晶晶粒的同時(shí)，還分別吞并冷軋基體中纖維織構(gòu)中的{001}110組分和{112}110組分的晶粒形成再結(jié)晶晶粒。枝晶間均勻彌散分布著類(lèi)圓形顯微疏松和小塊狀MC型碳化物。透射顯微鏡觀察可知,沉積態(tài)試樣γ基體中分布著大量納米級(jí)γ’顆粒。沉積中累積的殘余應(yīng)力在γ基體中萌生了位錯(cuò),并推動(dòng)了位錯(cuò)滑移,致使一些位錯(cuò)在γ基體通道中發(fā)生纏結(jié),有些位錯(cuò)甚至切入γ’。進(jìn)行固溶+兩級(jí)時(shí)效熱處理后,試樣發(fā)生了*再結(jié)晶,再結(jié)晶晶粒大小極度不均勻,有些再結(jié)晶晶粒中還存在孿晶。熱處理后,LSF試樣中γ’析出相的尺寸分布與鑄造合金熱處理后相似。模具材料的預(yù)硬化技術(shù)模具在制造中進(jìn)行熱處理是盡大多數(shù)模具長(zhǎng)時(shí)間沿用的一種藝，自上個(gè)世紀(jì)70年始，上就提出預(yù)硬化的想法，但由于加機(jī)床剛度和切削約，預(yù)硬化的硬度無(wú)法達(dá)到模具的使用硬度，所以預(yù)硬化技術(shù)的研發(fā)投進(jìn)不大。模具自上個(gè)世紀(jì)80始采用涂覆硬化膜技術(shù)。隨著加機(jī)床和切削性能的進(jìn)步，模具材料的預(yù)硬化技術(shù)速度加快，到上個(gè)世紀(jì)80年代，上產(chǎn)業(yè)發(fā)達(dá)在塑料模用材上使用預(yù)硬化模塊的例已達(dá)到30％（目前在60％以上）。

為了研究Incoloy625鎳基高溫合金的熱鍛造行為,利用Gleeble-3800熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)合金圓柱試樣進(jìn)行等溫壓縮試驗(yàn)。其大真應(yīng)變?yōu)?.8,變形溫度分別為950,1000,1050,1100,1150,1200℃,應(yīng)變速率為0.1,1,5,10,50,80s-1。分析了真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線,獲取不同參數(shù)下的大變形抗力。結(jié)果表明:變形抗力（流動(dòng)應(yīng)力）隨著應(yīng)變速率的和變形溫度的而。通過(guò)線性回歸分析了Incoloy625鎳基高溫合金9501200℃時(shí)的變形能為679.6kJ/mol和高溫變形本構(gòu)方程。受實(shí)際業(yè)化生產(chǎn)中板速的，板帶在貝氏體區(qū)等溫溫度和時(shí)間都是有的，很難達(dá)到平衡狀態(tài)和所需要的殘余奧氏體碳含量。如何合理設(shè)定藝參數(shù)，使和性能符合要求是TRIP鋼大規(guī)模業(yè)化生產(chǎn)的首要問(wèn)題。因此，研究熱處理藝制度對(duì)TRIP鋼和性能的影響具有重要意義。實(shí)驗(yàn)鋼經(jīng)中頻感應(yīng)電爐熔煉后澆鑄成鑄錠，其化學(xué)成分為（分?jǐn)?shù)，%）：0.120C，1.50Si，1.49Mn，0.016P，0.003S，0.05Als，0.11Ni，0.017Nb，0.023Ti，0.006N，0.0022O。